采用了MVS型高頻振網篩，有利用輕、重物料的離析分層，具有較好的篩分效率和較好的提質效果。
可見，MVS電磁振動高頻振網篩代替原高頻振動尼龍細篩應用于某選礦廠的細篩再磨流程，可減少細篩段數，降低再磨循環量，大幅度提高篩分效率和篩下產品質量，使最終精礦品位達到67.44%，為今后選廠的提質改造打下了良好的基矗
為了達到用MVS高頻振網篩較好地控制篩下粒度和品位的目的，著重對篩子的關鍵影響因素篩孔尺寸進行了條件試驗。
經過長時間的條件試驗研究，基本摸清了水力旋流器主要參數對磨礦分級溢流粒度的影響關系，最終在滿足某選礦廠磁選車間工藝流程對磨礦分級溢流要求的前提下，將一段球磨機臺時處理量提高至132 t。
降低再磨能耗上存在巨大潛力，應強化這類細粒篩分、分級設備與再磨機組的整體技術研究和優化細篩一再磨工藝流程結構研究。
試驗結果表明，應用RA一715捕收劑后，礦漿泡沫層均勻、厚實，易于操作。對比試驗結果表明，在入選品位相近的情況下
粗細分選采用水力旋流器分級，既簡化了工藝，又實現了窄級別入選的較為理想的選礦過程。
尾礦中有價金屬的二次回收是尾礦綜合利用的一個重要方面。中國鐵尾礦中～般含鐵8%～12%，尤其早年的老尾礦中含鐵更高
利用大孤山鐵礦排棄的廢石筑壩，每期子壩高3 in，坡比1：1.3，每兩年筑1次壩，二期設計最終標高165 1TI，使用年限30 a。
約為后者的1.5倍，平均為0.078 mm。礦石普氏硬度系數f=12～16，密度3.3-3.4$g/am3。
即弱磁(出合格精礦)一強磁選一(弱磁中精和強磁精礦)酸性正浮選工藝。試驗結果表明，采用弱磁選一強磁選一(混磁精)陰離子反浮選方案。
2003年在原礦品位29.27%的情況下，創造了鐵精礦品位67.67%、尾礦晶位11.99%、回收率83.32%的指標。
故在進行4種工藝流程的工業試驗中重點進行了連續磨礦、弱磁選一強磁選一陰離子反浮選工藝、連續磨礦、弱磁選一強磁選一酸性正浮選工藝，連續磨礦、弱磁選一強磁選一陽離子反浮選工藝3種工藝流程的試驗研究。
2001年，鞍鋼集團鞍山礦業公司加快了鐵礦石選礦攻關步伐，在總結多年鐵礦石攻關經驗，并借鑒齊大山選礦廠工藝改進經驗的基礎上，進行了多個工藝流程的連選試驗研究。
在此基礎上，于2000年7月間進行了工業驗證試驗，在混磁精入選品位45.22%的情況下，取得了浮精品位65.21%、浮尾品位14.27%、作業回收率87.62%的較好指標。
于2005年5月試車投產。2006年全年生產指標：原礦品位27.95%，鐵精礦品位66.68%，尾礦品位11.47%，回收率70.29%。
尾礦泵站有250ZJA一Ⅱ一A103渣漿泵(流量l 573 m3/h，揚程98.9$ITI)6臺，2臺l組(其中1組，2組二級泵可以進行變頻調速)，泵站設備是運轉1臺，待開2臺，待開率200%。
于1987年6月至1990年12月間完成了優化后的3個工藝流程的工業試驗研究工作，最終選定連續磨礦、弱磁選一強磁選一陰離子反浮選工藝作為選礦廠新建選礦廠工藝流程。
BX一函1050 mm×2400 mm 8極高梯度磁選機7-_業試驗。連續工業試驗穩定運行12 d(2003年3月1～12日)。
顯然，后期熱液型形成的菱鐵礦和鐵白云石要比鐵礦形成的晚;而沉積型形成的菱鐵礦和鐵白云石與鐵礦是同時形成的。
分級后的細粒級相對難選，采用選礦效率高相對復雜的中磁選一強磁選一陰離子反浮選工藝得精拋尾，使工藝選別的針對性強。
實現窄級別入選的選礦過程，能在較大程度上減少上述容易導致浮選過程混亂的現象的發生，提高了選礦效率。而強磁選一酸性正浮選部分，人選量減少，選別效果較好。
選別效果比較好，精礦品位比較高;而強磁選一酸性正浮選部分，入選量卻增大，選分效果差;當Feo高時，細粒級中弱磁選部分精礦量較大，選別效果比較差，精礦品位比較低。
根據灘面取樣分析，濃縮尾礦在分散排礦條件下，灘面平均顆粒分布亦隨灘面坡度的變緩而依次變細
尾礦壩的靜動力穩定性分析結果。符山尾礦壩地處地震區，壩體堆至843 m標高時，靜力抗滑安全系數為2.151，現靜力抗滑安全系數為1.171，滿足規范要求;動力穩定分析壩體無液化區，單元的抗液化安全系數遠大于1。所以該壩是穩定的。
